НАПРАВЛЕНИЕ ПОВЫШЕНИЯ ПРОТИВОМИННОЙ СТОЙКОСТИ БТТ

О. М. Гопкало, В. А. Климентов, В. Н. Уткин, В. С. Шушунов

Рассматривается одно из возможных направлений повышения противоминной стойкости БТТ, основанное на резервировании элементов ходовой части шасси за счет применения колесного движителя с бортовым поворотом.

Вестник бронетанковой техники 1989.  № 5.

Интенсивное развитие противотанковых минно-взрывных заграждений (МВЗ) и их широкое ис­пользование во всех видах боевых операций при­водит к необходимости повышения противоминной стойкости (ПМС) машин. Накопленный за послед­нее время опыт боевых действий в локальных кон­фликтах показывает, что потери БТТ от подрыва на минах достигают 70% всех потерь. Применение противотанковых мин направлено прежде всего на ограничение подвижности БТТ, которое способ­ствует задержке выполнения боевой задачи броне­танковым подразделением и упрощает его уничто­жение другими противотанковыми средствами.

Наиболее тяжелым повреждением ходовой час­ти ВГМ при минном подрыве является разрушение гусеницы, т. к. ее функции не резервируются, и в этом случае неизбежна потеря подвижности ма­шины.

Основными направлениями увеличения ПМС ходовой части образцов БТТ являются повышение прочностных характеристик элементов гусенично­го движителя, введение энергопоглощающих уст­ройств, сдающих звеньев и т. п. Это приводит к усложнению конструкции движителя и увеличе­нию массы устройств ходовой части и машины в целом.

Начиная с середины 70-х гг. в США ведется поиск наиболее эффективных технических реше­ний и разработка средств, позволяющих преодоле­вать МВЗ: катковых минных тралов, автономной гусеничной тележки (модуля) с дистанционным управлением, а также минных тральщиков с гусе­ничным или колесно-гусеничным движителем [1]. Американские специалисты провели расчетное ис­следование 44-тонной гусеничной машины с двумя ведущими гусеничными обводами по каждому бор­ту (передний обвод двух-, а задний – трехопор­ный), которая может двигаться при выходе из строя отдельных элементов ходовой части и даже целиком переднего или заднего обвода.

Одним из направлений работ по повышению ПМС образцов БТТ, основывающимся на резерви­ровании элементов ходовой части, можно считать применение полноприводного многоопорного колесного движителя, оснащенного стойкими к пу­лям, осколкам, напалму шинами. Опыт эксплуата­ции колесных машин показывает, что при повреж­дении одного или нескольких колес многоосное шасси сохраняет подвижность.

Обычный колесный движитель (с кинематичес­ким способом поворота) в этом отношении недо­статочно эффективен из-за расположенных вне за­щищенного корпуса и потому уязвимых рулевых тяг, поворотных кулаков и других элементов. Бо­лее высокие характеристики ПМС при использова­нии колесного движителя с бортовым поворотом (КДБП), в котором исключены устройства руле­вого привода и имеется полное резервирование элементов ходовой части, состоящей из устройств, выполненных в виде независимых колесных моду­лей (колесо, колесный редуктор, элементы подвес­ки). Все элементы модуля, кроме шин, могут быть укрыты в корпусе машины или иметь корпусное исполнение, что повышает его ПМС. Управление движением шасси с КДБП осуществляется зада­нием разных частот вращения колес забегающего и отстающего бортов (по-танковому). Механизм поворота аналогичен механизму поворота гусенич­ной машины и, как и у нее, располагается внутри корпуса.»

Сравним ПМС двух образцов БТТ равной мас­сы, один из которых с гусеничным движителем, другой – с КДБП. Воспользуемся для этого дейст­вующей в отрасли методикой оценки технического уровня образцов БТТ.

При расчете ПМС 4-осного колесного шасси в случае единичного подрыва примем следующие исходные предпосылки: полный выход из строя од­ного колесного модуля не вызывает потери под­вижности; полная потеря подвижности наступает при выходе из строя трех и более колесных моду­лей по одному борту или при повреждении корпу­са и внутреннего оборудования, обеспечивающего функционирование шасси.

В связи с недостатком исходных данных по по­казателям ПМС отдельных элементов ходовой час­ти колесных машин промежуточной и средней кате­горий по массе эффективность КДБП оценивалась на примере образцов БТТ лепкой категории по массе. Были приняты полученные эксперименталь­ным путем [2] следующие показатели ПМС колес­ного движителя машин БРДМ-2 и БТР-60ПБ.

Тротиловые эквиваленты противотанковых мин (ПТМ), взрыв которых в контакте с ходовой частью выводит из строя один колесный модуль: без потери подвижности машины – 2,0 кг, с поте­рей подвижности – 2,5 кг. В последнем случае кроме полного (колесо) или частичного (ступица, тормозной барабан, колесный редуктор) разруше­ния колесного модуля, происходит деформация ко­лесной ниши и разрушаются сварные швы корпуса. Ввиду отсутствия данных по ПМС элементов ко­лесного движителя от ПТМ, укрытых маскировоч­ным слоем, эти показатели определены пересчетом ориентировочно. Коэффициент, учитывающий не­обходимость увеличения тротилового эквивалента

ПТМ для сохранения ее воздействия, был принят равным 1,75.

В качестве эталонной взята В ГМ полной мас­сой 18,5 т, имеющая по 6 опорных катков на борт и гусеницы шириной 380 мм. Ходовая часть боевой колесной машины состоит из 8 (по 4 на борт) ав­тономных колесных модулей с боестойкими шина­ми типа КИ-80. Характеристики ПМС сравнивае­мых машин при подрыве под днищем приняты одинаковыми.

В качестве показателя ПМС образца БТТ при­нята обобщенная вероятность сохранения боеспо­собности при подрыве на мине Рс = 1 - Рп где Рп – обобщенная вероятность поражения при подрыве.

Величина Рп рассчитывается по формуле

Относительный показатель ПМС (К_ПМС) опре­деляется по формуле К_ПМС = P_С1/P_С2, где P_С1 и P_С1 – значения P_С для оцениваемой и эталонной ма­шин.

Набор мин, по которым проводится оценка, сформирован с учетом их применяемости в воору­жении армий НАТО (таблица).

Характеристики мин

Примечание. Действие мины типа «Пандора» оцени­валось только па ходовую часть; для остальных мин прини­малось, что при подрыве под днищем оказывается воздейст­вие на экипаж и внутреннее оборудование, при подрыве под ходовой частью — на ее элементы.

В результате расчета получены следующие значения P_С: для КДБП P_С1 = 0,53; для гусенич­ного движителя P_С2 = 0,15.

Относительный показатель ПМС образца с КДБП К_ПМС = 3,5.

Столь высокое значение К_ПМС характерно для колесных машин легкой категории по массе, т. к. гусеничные машины этой категории имеют относи­тельно низкий уровень ПМС. С ростом массы ма­шины преимущество КДБП в ПМС сохраняется, однако оно уже не столь велико. Дополнительный расчет показал, что установка на ВГМ массой 42-46 т КДБП, имеющего параметры ПМС на уровне колесных машин легкой категории по мас­се, позволит повысить показатель ее ПМС в 1,4-1,7 раза.

Исследования полноприводного экспери ментального шасси с бортовым поворотом массой 20,5 т, имеющего колесную формулу 8×8 и осна­щенного колесами с двумя шинами КИ-80, пока­зали, что после демонтажа одного крайнего коле­са шасси способно совершать управляемое движе­ние по твердым и малодеформируемым грунтам (размокший грунт, влажная луговина, песок сред­ней плотности) с высотой неровностей не более 0,3-0,4 м без существенных ограничений. При имитации выхода из строя трех колес (полно­стью – переднего правого и частично – переднего левого и второго правого, т. е. одна шина выведе­на из строя полностью, а вторая частично, с поте­рей избыточного давления воздуха) подвижность шасси ограничивалась из-за контакта с грунтом вывешенного редуктора переднего колесного мо­дуля. Максимальная скорость движения при этом достигала 15-20 км/ч. Управляемость шасси сох­ранялась полностью, даже в случае движения по скользкой дороге (рисунок).

Фрагмент полного разворота на месте экспериментального шасси на обледенелом асфальтовом шоссе, покрытом слоем снега толщиной 0,05-0,08 м, при имитации повреждения трех передних колес

Испытания БТР-60ПБ [2] также свидетельст­вуют о том, что колесное шасси 8×8 сохраняет ограниченную подвижность при выходе из строя трех колес (на разных бортах), два из которых мо­гут быть заклинены. Однако кинематический пово­рот не обеспечивает необходимую управляемость колесного шасси при движении в тяжелых дорож­ных условиях примененная методика учитывает возмож­ность повышения ПМС образцов БТТ за счет уста­новки КДБП лишь частично.

К примеру, она рас­сматривает случай единичного подрыва на ПТМ, тогда как из приведенных результатов испытаний следует, что колесное шасси способно частично сохранить подвижность при 2-3-кратном подры­ве на мине с тротиловым эквивалентом до 2 кг. Кроме того, пневматические шины уменьшают ударные нагрузки на корпус машины при подрыве. Расчетным путем установлено также, что при по­вышенных скоростях движения, характерных для колесного шасси, вероятность поражения боевой машины от подрыва на ПТМ существенно снижа­ется [3]. Учет этих факторов позволит выявить дополнительные возможности повышения ПМС об­разцов БТТ с КДБП.

Вывод. Применение на образцах БТТ колес­ного движителя с бортовым поворотом, в конструк­ции которого предусмотрено резервирование эле­ментов ходовой части, может повысить их противо­минную стойкость.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Лесков В. А., Мороз А. И. и др. Минный тральщик с расчлененным гусеничным обводом // Зарубежная военная техника. Сер. III. 1982. Вып. 21. С. 8—12.
2. Брехин В. В. Противоминная стойкость ходовой части боевых бронированных колесных машин. — Материалы на­учно-технического семинара. № Р-115. 1980. С. 67—78.
3. Крамаренко В. Н., Тютюнников В. А. Влияние скоро­сти преодоления минного поля на вероятность поражения гу­сеницы // Вестник бронетанковой техники, 1983. № 3. С. 17— 18.